Effet magnétoélastique

L'effet magnétoélastique ou effet magnétostrictif inverse, ou l'effet Villari, du nom de son découvreur Emilio Villari, est la modification de la susceptibilité magnétique d'un matériau lorsqu'il est soumis à une contrainte mécanique.

Description

La magnétostriction caractérise le changement de dimension d'un matériau ferromagnétique pendant l'aimantation, tandis que l'effet magnétostrictif inverse caractérise le changement d'aimantation de l'échantillon pour une intensité de champ magnétisant donnée lorsque des contraintes mécaniques sont appliquées à l'échantillon[1].

Explication qualitative

Sous une contrainte mécanique uniaxiale donnée , la densité de flux magnétique pour une intensité de champ magnétisant donnée peut augmenter ou diminuer. La façon dont un matériau réagit aux contraintes dépend de sa magnétostriction à saturation . Pour cette analyse, les contraintes de compression sont considérées comme négatives, tandis que les contraintes de traction sont positives.
Selon le principe de Le Chatelier :

Cela signifie que lorsque le produit est positif, la densité de flux augmente sous contrainte. En revanche, lorsque le produit est négatif, la densité de flux diminue sous contrainte. Cet effet a été confirmé expérimentalement[2].

Explication quantitative de l'effet magnétoélastique

Dans le cas d'une contrainte unique agissant sur un seul domaine magnétique, la densité d'énergie de déformation magnétique peut être exprimée comme suit[1] :

est l'allongement magnétostrictif à saturation et l'angle entre l'aimantation à saturation et la direction de la contrainte.

Lorsque et sont tous deux positifs (comme dans le fer sous traction), l'énergie est minimale pour = 0, c'est-à-dire lorsque la tension est alignée avec l'aimantation à saturation. Par conséquent, l'aimantation est augmentée par la traction.

Effet magnétoélastique dans un monocristal

En réalité, la magnétostriction est plus complexe et dépend de la direction des axes cristallins. Dans le fer, les axes [100] sont les directions de facile aimantation, tandis que la magnétostriction est faible le long des directions [111] (sauf si l'aimantation se rapproche de la saturation, ce qui entraîne un changement d'orientation du domaine de [111] à [100]). Cette anisotropie magnétique a conduit à définir deux magnétostrictions longitudinales indépendantes et .

  • Dans les cristaux cubiques, la magnétostriction le long de n'importe quel axe peut être définie par une combinaison linéaire connue de ces deux constantes. Par exemple, l'allongement le long de [110] est une combinaison linéaire de et de .
  • Sous l'hypothèse d'une magnétostriction isotrope (c'est-à-dire que l'aimantation du domaine est la même dans toutes les directions cristallographiques), alors et la dépendance linéaire entre l'énergie élastique et la contrainte est conservée, . Ici, , et sont les cosinus directeurs de l'aimantation du domaine, et , , ceux des directions de liaison, vers les directions cristallographiques.

Méthode d'essai des propriétés magnétoélastiques

Une méthode permettant d'évaluer efficacement l'effet magnétoélastique des matériaux magnétiques doit satisfaire aux exigences suivantes[3] :

  • le circuit magnétique de l'échantillon testé doit être fermé. Un circuit magnétique ouvert provoque une démagnétisation, ce qui réduit l'effet magnétoélastique et complique son analyse ;
  • la répartition des contraintes doit être uniforme. Leur valeur et leur direction doivent être connues ;
  • il doit être possible de réaliser les enroulements de magnétisation et de détection sur l'échantillon, ce qui est nécessaire pour mesurer la boucle d'hystérésis magnétique sous contraintes mécaniques.

Les méthodes d'essai suivantes ont été développées :

  • contraintes de traction appliquées à un ruban magnétique[4]. Inconvénient : circuit magnétique ouvert de l'échantillon testé ;
  • contraintes de traction ou de compression appliquées à l'échantillon en forme de cadre[5]. Inconvénient : seuls les matériaux massifs peuvent être testés en raison de la transmission des contraintes aux joints des colonnes d'échantillons ;
  • contraintes de compression appliquées au noyau annulaire dans le sens latéral[6]. Inconvénient : répartition non uniforme des contraintes dans le noyau ;
  • contraintes de traction ou de compression appliquées axialement à un échantillon annulaire[7]. Inconvénient : les contraintes sont perpendiculaires au champ magnétisant.

Applications de l'effet magnétoélastique

L'effet magnétoélastique peut être utilisé dans le développement de capteurs de force[8],[9]. Cet effet a été utilisé pour les capteurs :

  • en génie civil[4] ;
  • pour la surveillance des gros moteurs diesel dans les locomotives[10] ;
  • pour la surveillance des vannes à boisseau sphérique (en)[10] ;
  • pour la surveillance biomédicale[11].

Les effets magnétoélastiques inverses doivent également être pris en compte comme un effet secondaire de l'application accidentelle ou intentionnelle de contraintes mécaniques au noyau magnétique d'un composant inductif, par exemple un fluxgate ou un stator lorsqu'il est installé avec ajustement serré[12].

Références

  1. 1 2 (en) Richard M. Bozorth, Ferromagnetism, Van Nostrand, (ISBN 978-0442010010)
  2. (en) J. Salach, R. Szewczyk, A. Bienkowski et P. Frydrych, « Methodology of testing the magnetoelastic characteristics of ring-shaped cores under uniform compressive and tensile stresses », Journal of Electrical Engineering, vol. 61, no 7, , p. 93 (lire en ligne)
  3. (en) A. Bienkowski, R. Kolano et R. Szewczyk, « New method of characterization of magnetoelastic properties of amorphous ring cores », Journal of Magnetism and Magnetic Materials, vol. 254, , p. 67–69 (DOI 10.1016/S0304-8853(02)00755-2, Bibcode 2003JMMM..254...67B)
  4. 1 2 (en) J. Bydzovsky, M. Kollar et P. Svec, « Magnetoelastic properties of CoFeCrSiB amorphous ribbons - a possibility of their application », Journal of Electrical Engineering, vol. 52, , p. 205 (lire en ligne)
  5. (en) A. Bienkowski, K. Rozniatowski et R. Szewczyk, « Effects of stress and its dependence on microstructure in Mn-Zn ferrite for power applications », Journal of Magnetism and Magnetic Materials, vol. 254, , p. 547–549 (DOI 10.1016/S0304-8853(02)00861-2, Bibcode 2003JMMM..254..547B)
  6. (en) K. Mohri et S. Korekoda, « New force transducers using amorphous ribbon cores », IEEE Transactions on Magnetics, vol. 14, no 5, , p. 1071–1075 (DOI 10.1109/TMAG.1978.1059990, Bibcode 1978ITM....14.1071M)
  7. (en) R. Szewczyk, A. Bienkowski et J. Salach, « The influence of microstructure on compressive stress characteristics of the FINEMET-type nanocrystalline sensors », Journal of Optoelectronics and Advanced Materials, vol. 5, , p. 705 (lire en ligne)
  8. (en) A. Bienkowski et R. Szewczyk, « The possibility of utilizing the high permeability magnetic materials in construction of magnetoelastic stress and force sensors », Sensors and Actuators A - Physical, Elsevier, vol. 113, no 3, , p. 270–276 (DOI 10.1016/j.sna.2004.01.010)
  9. (en) A. Bienkowski et R. Szewczyk, « New possibility of utilizing amorphous ring cores as stress sensor », Physica Status Solidi A, vol. 189, no 3, , p. 787–790 (DOI 10.1002/1521-396X(200202)189:3<787::AID-PSSA787>3.0.CO;2-G, Bibcode 2002PSSAR.189..787B)
  10. 1 2 (en) A. Bienkowski, R. Szewczyk et J. Salach, « Industrial Application of Magnetoelastic Force and Torque Sensors », Acta Physica Polonica A, vol. 118, no 5, , p. 1008 (DOI 10.12693/APhysPolA.118.1008 Accès libre, Bibcode 2010AcPPA.118.1008B, lire en ligne)
  11. (en) T. Meydan et H. Oduncu, « Enhancement of magnetostrictive properties of amorphous ribbons for a biomedical application », Sensors and Actuators A - Physical, Elsevier, vol. 59, nos 1–3, , p. 192–196 (DOI 10.1016/S0924-4247(97)80172-0)
  12. (en) R. Szewczyk et A. Bienkowski, « Stress dependence of sensitivity of fluxgate sensor », Sensors and Actuators A - Physical, Elsevier, vol. 110, nos 1–3, , p. 232 (DOI 10.1016/j.sna.2003.10.029)
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